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【简单介绍】
【详细说明】
波纹石油储罐阻火器概述：
| 产品名称: | 波纹石油储罐阻火器 |
| 产品型号: | ZGB波纹阻火器,波纹石油储罐阻火器 |
| 销售: | |
| 销售传真: |
| 阀体材料 | 碳钢WCB、不锈钢304、316、 |
| 阻火芯件材料 | 不锈钢防爆阻火波纹板 |
| 密封件材料 | 耐油石棉橡胶、四氟PTFE |
| 环境温度℃ | ≤480 |
| 公称压力（MPa） | 0.6~5.0 |
| 防爆级别 | BS5501:ⅡA、ⅡB、ⅡC |
| 规格 | 安装尺寸（mm） | ||||
| D2 | D | L | H | N-d | |
| DN50 | Φ110 | Φ140 | 220 | 235 | 4×14 |
| DN80 | Φ150 | Φ185 | 280 | 270 | 4×18 |
| DN100 | Φ170 | Φ205 | 325 | 275 | 4×18 |
| DN150 | Φ225 | Φ260 | 425 | 290 | 8×18 |
| DN200 | Φ280 | Φ315 | 495 | 305 | 8×18 |
| DN250 | Φ335 | Φ370 | 595 | 320 | 12×18 |
| DN300 | Φ395 | Φ435 | 655 | 405 | 12×23 |
| 规格 | 安装尺寸（mm） | ||||
| D2 | D | L | H | N-d | |
| 2" | Φ120.5 | Φ152 | 220 | 235 | 4×19 |
| 3" | Φ152.5 | Φ190 | 280 | 270 | 4×19 |
| 4" | Φ190.5 | Φ229 | 325 | 275 | 8×19 |
| 6" | Φ241.5 | Φ279 | 425 | 290 | 8×22 |
| 8" | Φ298.5 | Φ343 | 495 | 305 | 8×22 |
| 10" | Φ362 | Φ406 | 595 | 320 | 12×25 |
| 12" | Φ432 | Φ483 | 655 | 405 | 12×25 |
3 阻火器的选用
3. 1 zui大实验安全间隙—MESG值
火焰通过阻火元件的细小通道并在通道内降温。当火焰被分割小到一定程度时,经通道移走
的热量足以将温度降到可燃物燃点以下,使火焰熄灭。或由器壁效应解释,当通道窄到一定程度
时,自由基与管道壁的碰撞占主导地位,自由基大量减少,燃烧反应不能继续进行。因此,把在一
定条件下（0. 1 MPa ,20 ℃） 刚好能够使火焰熄灭的通道尺寸定义为“zui大实验安全间隙”
（MESG,Maximum Experimental Safe Gap） 。阻火元件的通道尺寸是决定阻火器性能的关键因素
,不同气体具有不同的MESG值。因此,在选择阻火器时, 应根据可燃气体的组成确定其MESG值。
在具体选择时,又根据MESG值将气体划分为几个等级。目前上经常采用两类方法。一是美国
全国电气协会（NEC） 的分类法,它根据气体的MESG值将气体分为四个等级（A ,B ,C ,D） ;另一类
是电工协会（ IEC） 的方法,它也将气体分为四个等级（ IIC , IIB , IIA 及I） 。两种标准
划分的各类气体的MESG 值及测试气体如表1所示。
表1 两种MESG分类标准
NEC IEC MESG/ mm 测试气体
A IIC 0. 25 乙炔
B IIC 0. 28 氢气
C IIB 0. 65 乙烯
D IIA 0. 90 丙烯
G M I 1. 12 甲烷
这样,在选用阻火器时,即可在设计规定使用的规范中首先查出所用可燃气体的等级,然后根
据该组气体对应的MESG 值来选择相应的阻火元件。
3. 2 混合气体MESG值的确定
在化工装置设计中,经常会遇到混合可燃性气体。在这种情况下,可根据混合气体的具体组
成来确定选用依据。表2 给出不同的可燃性气体混合后可能出现的几种情况以及选用建议。
表2 混合气体MESG值
混合气体 化学反应 选用建议 举例
属NEC/ IEC分类相同类别（如全部为IIA） 不易发生 以混合气体中MESG值 zui小者为设计依
据 甲烷、乙烷与丁烷 采用MESG= 1. 12
可能发生 实验确定 乙炔与氢气
属NEC/ IEC 分类不同类别 不易发生 以混合气体中MESG值zui小者为设计依据 乙烯与丙烯
采用MESG= 0. 65
可能发生 实验确定 乙烯与氢气
对于混合可燃气体选取MESG时,应更加慎重。当可燃混合气体的组分之间有可能发生反应时
,zui安全的方法是将气体组成及操作条件提供给专业制造厂, 由制造厂根据模拟实验确定MESG值
。另外,虽然理论上选用所有可燃气体中MESG值zui小的阻火器可能是安全的,但在实际应用中,还
要考虑整个管路系统（尤其是管道阻火器） 是否对该元件有压力降要求。因为MESG值越小,通过
阻力越大,有可能需要扩大阻火器直径以达到工艺要求。
阻火器选择得当,就会在一定的条件下起到阻止火焰传播的作用。但是,每种阻火器都有其
特定的工作范围,只能在一定的条件下起到安全保护作用,并不是任何情况下都能阻止火焰的
传播。每种阻火器都应标出其阻火元件的通道尺寸,它只能用于MESG值大于该值的气体,否
则会*失效;每种阻火器在特定的条件下都有一定的阻火时间,当火焰端燃烧时间超过其阻火
时间时,阻火器也会失效;对于在线型阻火器的选用更要注意由于安装位置不同而引起的选型变
化,否则可能会因起不到预想的效果而埋下安全隐患。综上所述,在阻火器的选型过程中,在按照
规范计算MESG值的同时,还要十分注意影响选型的各种因素,根据实际工况,确定适宜的阻火器,
只有这样才能达到既确保安全又经济实用的目的。
3. 3 选择阻火器类型的影响因素
3. 3. 1 火源距离的影响
火焰在充满可燃气体管道中的传播速度随火焰的传播有很大的变化。如果点燃充满可燃气
体的水平管道的一端,火焰首先传向管壁,然后迅速向还末引燃的气体传播,燃烧产生的热量使得
燃烧气体迅速膨胀,气体膨胀又导致可燃气体前端被压缩,产生“压升”（pressure piling） 现
象。火焰前端气体被压缩,密度增加,燃烧传播速度加快,燃烧时产生的热量增多,导致可燃气体
前端更剧烈的“压升”。由于火焰在管道中传播的这一特性,使得火焰的传播速度可以从零加速
至声速甚至超声速,火焰前端压力也可增至约20 MPa 。因此,火源点距阻火器的距离对阻火器的
选择有很大影响。如果阻火器距火源较远,那么燃烧就有了一定的加速距离,可能会由爆燃转变
为爆轰,火焰前端压力的增加,对阻火元件耐压能力提出了更为严格的要求。不同制造商的产品
可能会有不同。
对同种可燃气体,在相同工况下,仅仅因安装位置不同,在阻火器制造强度和阻火时间的选择
上就会有很大差异。因此在选用在线阻火器时,要十分注意安装位置的影响,在满足工艺条件的
情况下,应尽可能使之靠近火源点,以降低对阻火器的制造要求,在保证安全的前提下,提高经济
性。
阻火器选择得当,就会在一定的条件下起到阻止火焰传播的作用。但是,每种阻火器都有其
特定的工作范围,只能在一定的条件下起到安全保护作用,并不是任何情况下都能阻止火焰的
传播。每种阻火器都应标出其阻火元件的通道尺寸,它只能用于MESG值大于该值的气体,否
则会*失效;每种阻火器在特定的条件下都有一定的阻火时间,当火焰端燃烧时间超过其阻火
时间时,阻火器也会失效;对于在线型阻火器的选用更要注意由于安装位置不同而引起的选型变
化,否则可能会因起不到预想的效果而埋下安全隐患。综上所述,在阻火器的选型过程中,在按照
规范计算MESG值的同时,还要十分注意影响选型的各种因素,根据实际工况,确定适宜的阻火器,
只有这样才能达到既确保安全又经济实用的目的。
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