蚌埠市UASB厌氧反应器

    UASB厌氧反应器废水被尽可能均匀的引入反应器的底部，污水向上通过包含颗粒污泥或絮状污泥的污泥床。厌氧反应发生在废水和污泥颗粒接触的过程。

UASB厌氧反应器的由来

1971年荷兰瓦格宁根(Wageningen)农业大学拉丁格(Lettinga)教授通过物理结构设计，利用重力场对不同密度物质的差异，发明了三相分离器。使活性污泥停留时间与废水停留时间分离，形成了上流式厌氧污泥床(UASB)反应器的雏。1974年荷兰CSM在其6m3反应器处理甜菜制糖废水时，发现了活性污泥自身固定化机制形成的生物聚体结构，即颗粒污泥(granular sludge)。颗粒污泥的出现，不仅促进了以UASB为代表的二代厌氧反应器的和发展，而且还为三代厌氧反应器的诞生奠定了基础。

UASB内的流态和污泥分布

UASB内的流态相当复杂，反应区内的流态与产气量和反应区度相关，一般来说，反应区下部污泥层内，由于产气的结果，部分断通过的气量较多，形成一股上升的气流，带动部分混合液(指污泥与水)作向上运动。与此同时，这股气、水流周围的介质则向下运动，造成逆向混合，这种流态造成水的短流。在远离这股上升气、水流的地方容易形成死角。在这些死角处也具一定的产气量，形成污泥和水的缓慢而微弱的混合，所以说在污泥层内形成不同程度的混合区，这些混合区的大小与短流程度关。悬浮层内混合液，由于气体币的运动带动液体以较速度上升和下降，形成较强的混合。在产气量较少的情况下，时污泥层与悬浮层明显的界线，而在产气量较多的情况下，这个界不明显。关试验表明，在沉淀区内水流呈推流式，但沉淀区仍然还死区和混合区。

蚌埠市UASB厌氧反应器

UASB内污泥浓度与设备的机负荷率关。是处理制糖废水试验时，UASB内污泥分布与负荷的关系。从图中可看出污泥层污泥浓度比悬浮层污泥浓，悬浮层的上下部分污泥浓度差较小，说明接近完混合流态，反应区内污泥的颁，当机负荷很时污泥层和悬浮层分界不明显。试验表明，污水通过底部0.4-0.6m的度，已90%的机物被转化。由此可见厌氧污泥具的活性，改变了*以来认为厌氧处理过程进行缓慢的概念。在厌氧污泥中，积累大量活性的厌氧污泥是这种设备具巨大处理能力的主要原因，而这又归于污泥具的沉淀性能。

UASB具的容积机负荷率，其主要原因是设备内，别是污泥层内保大量的厌氧污泥。工艺的稳定性和性很大程度上取决于生成具优点沉降性能和很甲烷活性的污泥，尤其是颗粒状污泥。与此相反，如果反应区内的污泥以松散的絮凝状体存在，往往出现污泥上浮流失，使UASB不能在较的负荷下稳定运行。

UASB内的流态和污泥分布

根据UASB内污泥形成的形态和达到的COD容积负荷，可以将污泥颗粒化过程大致分为三个运行期:

(1)接种启动期:从接种污泥开始到污泥床内的COD容积负荷达到5kgCOD/m3.d左右，此运行期污泥沉降性能一般;

(2)颗粒污泥形成期:这一运行期的特点是小颗粒污泥开始出现，当污泥床内的总SS量和总VSS量降至时本运行期即告结束，这一运行期污泥沉降性能不太;

(3)颗粒污泥成熟期:这一运行期的特点是颗粒污泥大量形成，由下*逐步充满整个UASB。当污泥床容积负荷达到16kgCOD/m3.d以上时，可以认为颗粒污泥已培养成熟。该运行期污泥沉降性很。

对于浓度污水，主要用限制表水力负荷来控制;对于中等浓度和浓度污水，在负荷下，单位横截上释放的气体体积可能成为一个临界指标。但是直到现在外所取得的成果表明，只要负荷率不超过20kgCOD/m3.d，UASB度尚未见到大于10m的报道，三代厌氧反应器除外。

污泥与液体的分离基于污泥絮凝、沉淀和过滤。所以在运行操作过程中，应该尽可能创造污泥能够形成絮凝沉降的水力条件，使污泥具的絮凝、沉淀性能，不仅对于分离器的是具重要意义，对于整个机物率更加至关重要。

别要注意避免气泡进入沉淀区，要使固--液进入沉淀区之前就与气泡很分离。在气--液表上形成浮渣能迫使一些气泡进入沉淀区，所以在设计中必须事先就考虑到:

(1)采用适当的技术措施，尽可能避免浮渣的形成条件，防范浮渣层的形成;

(2)必须要冲散浮渣的设施或装置，在污泥反应区一旦出现浮渣的情况下，能够及时破坏浮渣层的形成，或能够及时排除浮渣。

如上所述，UASB中污水与污泥的混合是靠上升的水流和发酵过程中产生的气泡来完成的。因此，一般采用多特点进水，使进水均匀地分布在床断上，其中的关键是要均匀--匀速、匀量。

UASB容积的计算一般按机物容积负荷或水力停留时间进行。设计时可通过试验决定参数或参考同类废水的设计和运行参数。

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