洛阳市UASB厌氧反应器由于分离器的斜壁沉淀区的过流积在接近水时增加，因此上升流速在接近排放特点降。由于流速降污泥絮体在沉淀区可以絮凝和沉淀。累积在三相分离器上的污泥絮体在一定程度上将超过其保持在斜壁上的摩擦力，其将滑回反应区，这部分污泥又将与进水机物发生反应。

废水厌氧生物技术由于其巨大的处理能力和潜在的前景，一直是水处理技术研究的热特点。从传统的厌氧接触工艺发展到现今流行的UASB工艺，废水厌氧处理技术已日趋成熟。随着发展与资源、能耗、占地等因素间矛盾的进一步，现的厌氧工艺又临着严峻的挑战，尤其是如何处理发展带来的大量浓度机废水，使得技术更优点化的厌氧工艺非常必要。厌氧处理技术（以下简称IC厌氧技术）就是在这一背景下产生的处理技术，它是20世纪80年代中期由荷兰PAQUES成功，并推入废水处理工程市场，目前已成功于土豆加工、啤酒、食品和柠檬酸等废水处理中。

UASB厌氧反应器运行三个重要的前提：

① 应器内形成沉降性能的颗粒污泥或絮状污泥；

② 产气和进水的均匀分布所形成的的自然搅拌；

③ 的三相分离器，能使沉淀性能的污泥保留在反应器内。的颗粒污泥床的形成，使得机负荷和率髙，不需要搅拌，能适应负荷冲击和温度与pH值的变化。

UASB厌氧反应器具如下的主要特点：

① 污泥的颗粒化使反应器内的平均浓度达50 gVSS/L以上，污泥龄一般为30天以上；

② 反应器的水力停留吋间相应较短；

③ 反应器具很髙的容积负荷；

④ 不仅适合于处理髙、中浓度的机工业废水，也适合于处理浓度的城市污水；

⑤ UASB厌氧反应器集生物反应和沉淀分离于一体；

⑥ 滞设置填料，节省了，提髙了容积利用率；

⑦ 一般也需设置搅拌设备，上升水流和沼气产生的上升气流起到搅拌；

⑧ 构造，操作运行方便。

1、预处理设施
一般预处理系统包括粗格栅、细格栅或水力筛、沉砂池、调节(酸化)池、营养盐和pH调控系统。格栅和沉砂池的是粗大固体物和机的可沉固体，这对对于保护各种类厌氧反应器的布水管免于堵塞是必需的。当污水中含砂砾时，例如以薯干为原料的酿酒废水，怎么强调砂砾的也不过分。不可生物降解的固体，在厌氧反应器内积累会占据大量的池容，反应器池容的不断减少终将导致系统完失效。
由于厌氧反应对水质、水量和冲击负荷较为敏感，所以对于工业废水适当尺寸的调节池，对水质、水量的调节是厌氧反应稳定运行的。调节池的是均质和均量，一般还可考虑兼沉淀、混合、加药、中和和预酸化等功能。在调节池中设沉淀池时，容积需扣除沉淀区的体积；根据颗粒化和pH调节的要求，当废水碱度和营养盐不够需要补充碱度和营养盐(N、P)等；可采用计量泵自动投加酸、碱和药剂，通过调节池水力或机械搅拌达中和。
同时，酸化池或两相系统是和改变，对厌氧过程抑制的物质、改善生物反应条件和可生化性也是厌氧预处理的主要手段，也是厌氧预处理的。仅考虑溶解性废水时，一般不需考虑酸化。对于复杂废水，可在调节池中取得一定程度的酸化，但是完的酸化是没必要的，甚至是害处的。因为达到完酸化后，污水pH会下降，需采用投药调整pH值。另外证据表明完酸化对UASB反应器的颗粒过程不利的。对以下情况考虑酸化或相分离可能是利的：
1) 当采用预酸化可或改变对甲烷菌毒或抑制性化合物的结构时；
2) 当废水存在较的Ca2+时，部分酸化可避免颗粒污泥表产生CaCO3结垢；
3) 当处理含含悬浮物和/或采用负荷，对非溶解性组分；
4) 在调节池中取得部分酸化效果可以通过调节池的设计取得。例如，上向流进水方式，在反应器底部形成污泥层(1.0m)。底部布水孔口设计为5～10m2/孔即可。
2、UASB反应器体积的设计
a) 负荷设计法
采用机负荷(q)或水力停留时间(HRT) 设计UASB反应器是为主要的方法。一旦q或HRT确定，反应器的体积(V)可以很容易根据公式(1或2)计算。对某种定废水，反应器的容积负荷一般应通过试验确定。

表1给出不同类废水外采用UASB反应器处理的负荷数据，需要说明的是表中法一一注明采用的预处理条件和厌氧污泥类等情况，这些条件对选择设计负荷是至关重要的。下表供设计人员设计时参考，选用前必须进行必要的实验和进一步查询关的。

表1外性UASB装置的设计负荷统计表负荷kgCOD/m3·d(外资料) 负荷kgCOD/m3·d(资料)

b) 经验公式方法
采用同样经验公式描述不同厌氧处理系统处理生活污水HRT与率(E)之间的关系，并且对不同反应器处理生活污水的数据进行了统计，得出了参数值。

式中：C1 ,C2——反应常数。洛阳市UASB厌氧反应器

c) 动力学方法
许多者致力于动力学的研究，根据众多研究结果汇总了酸性发酵和甲烷发酵过程重要的动力学常数。到目前为止，动力学的，还没使它能够在选择和设计厌氧处理系统过程中成为力的工具，通过评所获得的实验结果的经验方法现在仍是设计和优点化厌氧消化系统的选择。3、UASB反应器的设计

1) 反应器的体积和度
采用水力停留时间进行设计时，体积(V)按公式(1)或(2)计算。选择反应器度的原则是设计、运行和上综合考虑的结果。从设计、运行方考虑：度会影响上升流速，流速增加系统扰动和污泥与进水之间的接触。但流速过会引起污泥流失，为保持足够多的污泥，上升流速不能超过一定的限值，从而使反应器的度受到限制；度与CO2溶解度关，反应器越溶解的CO2浓度越，因此，pH值越。如pH值于优点值，会危害系统的效率。
从上考虑: 土方工程随池深增加而增加，但占地积则相反；考虑当地的气候和地形条件，一般将反应器建造在半地下减少建筑和保温。的反应器度(深度)一般是在4到6m之间，并且在大多数情况下这也是系统优点的运行范围。
2) 反应器的升流速度
对于UASB反应器还其他的流速关系(图2)。对于日平均上升流速的*值见表3，应该注意对短时间(如2～6h)的峰值是可以承受的(即暂时的峰流量可以接收)。

表3 UASB和EGSB允许上升流速(平均日流量) Vr＝0.25~3.0m/h

 0.75~1.0m/h 颗粒污泥

絮状污泥Vs≤1.5m/h

颗粒污泥Vo≤12m/h Vg＝1m/h

3) 反应器的截积和反应器的长、宽(或直径)
在确定反应器的容积和度(H)之后，可确定反应器的截积(A)。从而确定反应器的长和宽，在同样的积下正方形池的周长比矩形池要小，矩形UASB需要更多的建筑材料。以表积为600m2的反应器为例，30×20m的反应器与15m×40m的反应器周长相差10%，这意味着建筑要增加10%。但从布水均匀性考虑，矩形在长/宽比较大较为合适。从布水均匀性和性考虑，矩形池在长/宽比在2:1以下较为合适。长/宽比在4:1时增加。
圆形反应器在同样的积下，其周长比正方形的少12%。但这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。当建立两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用共用壁。对于采用公共壁的矩形反应器，池的长宽比对造也较大的影响。如果不考虑其他因素，这是一个在设计中需要优点化的参数。
4) 单元反应器大体积和分格化的反应器
在UASB反应器的设计中，采用分格化对运行操作是益的。先，分格化的单元尺寸不会过大，可避免体积过大带来的布水均匀性等问题；同时多个反应器对系统的启动也是益的，可先启动一个反应器，再用这个反应器的污泥去接种其他反应器；另外，利于维护和检修，可放空一个反应器进行检修，而不影响系统的运行。从目前实践看大的单体UASB反应器(不是优点的)可为1000-2000m3。
5) 单元反应器的系列化
单元的化根据三相分离器尺寸进行，三相分离器的式趋向于多层箱体的设备化结构。以2×5m的三相分离器为例，原则上讲配合形式。但从化和系列化考虑，要求具通用性和性。所以，池子宽度是以5m为模数，长度方向是以2m为模数。布置单元尺寸的方式可分成单池单个分离器和单池两个分离器的形式。原则上如果采用管道或渠道布水，池子的长度是不受限制。如前所述，由于长宽比涉及到反应器，所以要结合池子组数考虑适当的长宽比。对宽度为10m的单个反应器，2:1的长宽比的反应器可达到2000m3的池容。对更大的反应器，如果需要也可采用双池共用壁的式。